随国家节能减排工作的不断深入,新版《火电厂大气污染物排放标准》(GB13223-2011)要求,NOx排放限值为100mg/Nm3。现在燃煤锅炉均已安装脱硝系统,其中 大部分采用SCR脱硝方式,SCR脱硝方式运行中必然发生部分氨逃逸。2013年11月份起,空预器差压逐渐增大,至2014年3月份,在负荷到270MW时,空预器差压比较大达:从空预器差压发展可看出,堵塞具有如下特点:(1)A空预器堵塞情况较轻,B空预器堵塞较严重;(2)堵塞发展很快,2013年11月20日,负荷280MW时,A、B侧空预器烟气差压仅分别为、,到4个月后,2014年3月27日烟气差压已达到。其中特别是B侧空预器,重庆化工空气预热器,堵塞明显严重,造成B侧烟气流量减少。因而A引风机烟气通流量加大,电流明显上升,由134A上升到160A,重庆化工空气预热器。(3)B空预器旋转一圈的情况下,重庆化工空气预热器,差压呈周期性变化,比较大达kPa, 小达kPa,说明B空预器局部堵塞严重。即便以 小值比较,堵塞现象也较为明显。空预器解体后堵塞情况2014年4月大修期间,解体空预器蓄热元件,发现堵塞情况主要集中冷段蓄热元件约350mm以下部位,且堵塞物较硬。堵塞物化学分析空预器冷端冷端密封板上均为结晶样颗粒,且结晶物较为坚硬。空预器运行半年后阻力增加约50%,对引风机也会造成较大影响。
其反应如下:NH3+SO3+H2O=NH4HSO4(4)2NH3+SO3+H2O=(NH4)2SO4(5)***氢氨形成的影响因素运行经验和热力学分析都表明,***氢氨的形成取决于反应物的浓度和它们的比例。***氢氨的形成量随NH3浓度的增加而增加,高SO3/NH3摩尔比将促进***氢氨的形成及其在空预器上的沉积。***氢氨的形成同时依赖于温度。当烟气温度略低于***氢氨的初始形成温度时,***氢氨即开始形成。当烟气温度下降到低于***氢氨形成的初始温度25℃时,***氢氨形成反应可完成95%。***氢氨的确切形成区域取决于初始形成温度和空预器温度,并在空预器轴向上下波动。NH3/SO3摩尔比***氢氨对***氨的形成起到促进的作用,同时***氨也能对***氢氨的形成起到一定的促进作用。当NH3/SO3摩尔比大于2时,主要形成***氨,在空预器的运行温度范围***氨为干燥固体粉末,对空预器影响很小,而***氢氨是一种粘性很强的物质,很容易在空预器沉积,并促使大量飞灰附着于空预器,从而影响其传热性能,增大其阻力。因此,正常氨逃逸率按2μL/L,入炉煤硫份,SO3转化率按1%考虑,烟气中的SO3含量约为μL/L,NH3/SO3摩尔比仅为,即摩尔比远小于2,因此,随逃逸的氨和入炉煤硫份的增加,空预器中沉积的***氢氨也增加。
同一单元两台机组不可同时进行升温工作,20日完不成,可以由21日中班完成,月末上报绩效分炉分AB侧统计。加强监视烟温测点,尤其在负荷变化及启停磨期间,确保排烟温度测点比较高点不得超过170℃。调节送吸风量应缓慢进行,温升5~10℃暂停调节稳定20分钟以上,方可继续升温。注意调节烟温变化速率。加强对空预器电流监测,预热器电流一般不得超过正常值5A以上,否则稳定烟温待空预器受热均匀。用于在冲洗过程中监视烟道中的积灰和排污情况。关闭高压水管路中通往#1机组的阀门,打开通往#2机组的阀门和通往#2机A侧的阀门,关闭通往#2机B侧的阀门关闭。还要关闭A侧底部蒸汽进口管道上的阀门,防止高压水冲洗时将蒸汽带入。高压水泵可远方或就地操作,以下仅以就地操作为例。在就地控制柜上启动高压水泵(#1和#2机组共用一台高压水泵),就地控制柜带有逻辑控制功能,在程控作用下,水泵启动40-60S后气动卸荷阀自动关闭,然后人工调节带有红色手柄的调压阀,将水泵缓慢升压至20MPa。吹灰器可远方或就地操作,以下仅以就地操作为例。在吹灰器就地控制箱上将密封风机停止,选择“高压水在线吹扫”并启动,就地控制箱柜带有逻辑控制功能,在程控作用下。
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